365wm完美体育官网365wm完美体育官网365wm完美体育官网PAGE 8 目 录 前言……………………………………………………………2 负荷计算和无功功率补偿………………………………3 1.1负荷计算………………………………………………3 1.2无功功率补偿…………………………………………4 变电所位置和形式的选择………………………………4 变电所主变压器和主接线方案的选择…………………5 短路电流的计算…………………………………………8 变电所一次设备的选择与校验…………………………9 变电所二次回路方案的选择及继电保护的整定………12 变电所的防雷保护………………………………………14 附录 ………………………………………………………15 参考文献 变电所主接线图 变电所平面图 前 言 课程设计是教学过程中的一个重要环节，通过课程设计可以巩固本课程理论知识，掌握供配电设计的基本方法，通过解决各种实际问题，培养独立分析和解决实际工程技术问题的能力，同时对电力工业的有关政策、方针、技术规程有一定的了解，在计算、绘图、设计说明书等方面得到训练，为今后的工作奠定基础。 本设计可分为十部分：负荷计算和无功功率补偿；变电所位置和形式的选择；变电所主变压器台数和容量与类型的选择及主接线方案的选择；短路电流的计算；变电所一次设备的选择与校验；变电所进出线路的选择；变电所二次回路方案选择及继电保护的整定；防雷和接地装置的确定；心得和体会；附参考文献。 另外有设计图纸2张（以附图的形式给出），分别是：附图一《变电所平面图》；附图二《变电所主接线图》。 由于设计者知识掌握的深度和广度有限，本设计尚有不完善的地方，敬请老师、同学批评指正！ 负荷计算和无功功率补偿 编号 名称 类别 设备容量 需要系数 CosΦ TanΦ P/KW Q/Kvar S/KvA I/A 1 (二) 铸造车间 动力 300 0.4 0.7 1.02 120 122.4 照明 9 0.8 1.0 0 7.2 0 小计 127.2 122.4 176.5 268 2 锻压车间 动力 300 0.3 0.65 1.17 90 105.3 照明 8 0.85 1.0 0 6.8 0 小计 96.8 105.3 143.0 217 3 金工车间 动力 390 0.25 0.65 1.17 97.5 114.1 照明 7 0.85 1.0 0 6.0 0 小计 103.5 114.1 154.0 234 4 工具车间 动力 330 0.35 0.65 1.17 115.5 135.1 照明 8 0.85 1.0 0 6.8 0 小计 122.3 135.1 182.3 277 5 (二) 电镀车间 动力 220 0.55 0.8 0.75 121 90.8 照明 8 0.85 1.0 0 6.8 0 小计 127.8 90.8 156.8 238 6 热处理车间 动力 130 0.6 0.8 0.75 78 58.5 照明 8 0.9 1.0 0 7.2 0 小计 85.2 58.5 103.4 157 7 装配车间 动力 280 0.4 0.7 1.02 112 114.2 照明 8 0.8 1.0 0 6.4 0 小计 118.4 114.2 164.5 250 8 机修车间 动力 280 0.3 0.65 1.17 84 98.3 照明 4 0.8 1.0 0 3.2 0 小计 87.2 98.3 131.4 200 9 (二) 锅炉车间 动力 100 0.75 0.8 0.75 75 56.3 照明 1 0.8 1.0 0 0.8 0 小计 75.8 56.3 94.4 143 10 仓库 动力 20 0.4 0.9 0.48 8 3.8 照明 1 0.8 1.0 0 0.8 0 小计 8.8 3.8 9.6 15 11 生活区 照明 500 0.7 0.9 0.48 350 168 388 590 合计 动力 2350 1303 1066.8 照明 562 KΣP=0.8 1042.4 906.8 1382 2099 KΣq=0.85 表1-1 无功功率补偿 由表1-1可知，该厂380V侧最大负荷时的功率因数只有0.75。而供电部门要求该厂10KV进线侧最大负荷是的功率因数不应低于0.90.考虑到主变压器的无功损耗远大于有功损耗，因此380V侧最大负荷时功率因数应稍大于0.90.暂取0.92来进行计算380V侧所需无功补偿容量： QC=P(tan(Φ1)-tan(Φ2))=1042.4(tan()-tan())=469.08(Kvar) 并联电容器选BCMJ0.4-25-3型低压自动补偿电容器19个。总补偿容量为475Kvar因此无功补偿后工厂380V侧和10KV侧的负荷计算如表 无功补偿前后工厂的计算负荷 项目 cosΦ 计算负荷 P30/kw Q30/Kvar S30/KvA I30/A 380V侧补偿前负荷 0.75 1042.4 960.8 1382 2099 380V侧无功补偿容量 -475 380V侧补偿后负荷 1042.4 431.8 1128 1714 主变压器功率损耗 15.6 26 10KV侧负荷总计 0.9177 1058 475.8 1152.8 66.6 表1-2 4 5 8 1 变电所 6 9 2 7 10 3 生活区 变电所位置和形式的选择 变电所的位置应尽量的接近工厂的负荷中心。工厂的负荷中心按公路矩阵法来确定。计算公式为: 车间编号 车间负荷P/KW 车间X坐标 车间Y坐标 1 127.2 2.7 6.4 2 96.8 4.0 4.2 3 109.5 6.5 1.5 4 122.3 4.5 7.5 5 127.8 7.2 7.5 6 85.2 7.2 5.5 7 118.4 7.2 3.6 8 87.2 10.0 7.5 9 75.8 10.0 5.6 10 8.8 10.0 3.7 合计 ΣPi=953 =6096.78 =5266.52 x==6.4 y==5.5 表1-3 由计算结果可知，工厂的负荷中心在6号车间的左侧（参看图）考虑到进出线及周围的环境情况，决定在6号车间的左侧紧靠车间修建工厂变电所，其型式为敷设式。 三．变电所主变压器和主接线.装设一台主变压器采用S9型。而容量根据式(1.15)选=1600KVA1200KVA即选择一台S9-1600/10型低损耗配电变压器。至于工厂二级负荷的备用电源，由邻近单位高压联络母线来承担（注意：二级负荷427.7KVA） 2.根据工厂的负荷性质和电源的情况，工厂变电所的主变压器投入如下： 因为供电部门提供了两条进线，所以才用双电源供电的一二次侧单母分段的主接线。如图： 装设两台主变压器型号亦采用S9，而每台容量按： Sn=(0.6-0.7)Sc Sn≥Sc(1+2) Sn=(0.6-0.7)Sc=(829-967)KVA Sn≥Sc(1+2)=（176.5+156.8+94.4）=427.7KVA 所以选择两台容量为1000KVA的变压器。 （2）主结线方案的选择 按上面考虑有两种主变压器的方案可设计下列两种主结线方案： 装设一台主变压器的主接线方案 装设两台主变压器的主结线方案 两种主结线方案的比较 比较项目 装设一台主变压器的方案 装设两台主变压器的方案 技术指标 供电可靠性 基本满足要求 满足要求 供电安全性 满足要求 满足要求 供电质量 电压损耗较大 有两台主变，电压损耗较小 灵活方便性 只有一台主变，灵活性差 有两台主变，灵活性较好 扩建适应性 稍差一些 更好一些 经济指标 经济指标 电力变压器的综合投资额 网上查的S9-1600/10变压器的单价为99180.00元，综合投资大概为变压器单价两倍。综合投资额为20万元。 网上查的S9-1000/10变压器的单价为69630.00元，综合投资大概为变压器投资的两倍。综合投资额为28万元。较第一种方案的投资多出8万元。 高压开关柜的综合投资额 本方案采用4台开关柜，网上查的GG-1A(F)型柜每台投资为3.5万元，每台的综合投资为单价的1.5倍。综合投资为21万元。 本方案采用6台开关柜，网上查的GG-1A(F)型柜综合投资为单价1.5倍。总投资为31.5万元，比一台主变方案的投资多10.5万元。 电力变压器和高压开关柜的年运行费用 主变和高压开关柜的折旧费用和维修管理费用每年为3万元。 主变和高压开关柜的折旧费用和维修管理费用每年为5万元。比一台主变的方案多消耗2万元。 供电部门的一次性供电贴费 按供电部门的要求一次性相供电部门缴纳10KV为150元/KVA：贴费为150X1600=24万元。 贴费为：150X1000X2=30万元，比一台主变方案多缴纳6万元。 从上表中的技术指标，装设两台主变的主接线方案稍优于装设一台主变的接线方案，但从经济指标，则装置一台主变压器的方案远优于装设两台主变的方案，因此决定采用装设一台主变的方案。 因此一台台均选S9 1600/10型低损耗配电变压器。 四．短路电流的计算 K-1 K-2 S9-1000 无限大系统 最大运行方式下：Sk.max=230MVA 确定基准值 设Sd=100MVA,Ud=U,高压侧Ud=10.5KV，低压侧Ud=0.4KV Id1==5.5KA Id2==144KA 计算短路电路中的各种元件的电抗标幺值 电力系统 ==0.43 架空线KV侧）短路电路总电抗及三相短路电流和短路容量 总电抗标幺值： ==0.595 三相短路电流周期分量的有效值： ==9.24KA 三相短路冲击电流的瞬时值： =2.55=23.57KA 三相短路冲击电流的有效值： =1.51=13.59KA 三相短路的容量： ==168.1MVA 计算K-2点（0.4KA侧）短路电路总电抗及三相短路电流和短路容量： 总电抗标幺值： ==5.095 三相短路电流周期分量的有效值： ==28.3KA 三相短路冲击电流的瞬时值： =1.84=52.07KA 三相短路冲击电流的有效值： =1.09=30.85KA 三相短路的容量： ==19.63MVA 2.最小运行方式下：Sk.min=120MVA ===0.83 计算K-1点（10KV侧）短路电路总电抗及三相短路电流和短路容量 总电抗标幺值： ==0.995 三相短路电流周期分量的有效值： ==5.53KA 三相短路冲击电流的瞬时值： =2.55=14.1KA 三相短路冲击电流的有效值： =1.51=8.35KA 三相短路的容量： ==100MVA 计算K-2（0.4KV侧）短路电路的总电抗及三相短路电流和短路容量： =+=5.495 三相短路电流周期分量的有效值： ==26.2KA 三相短路冲击电流的瞬时值： =1.84=48.21KA 三相短路冲击电流的有效值： =1.09=28.56KA 三相短路的容量： ==18.2MVA 由计算结果可知，一次设备的选择与校验应该按照最大方式运行来进行。 以上计算结果综合如表： 短路计算点 三相短路电流/KA 三相短路容量/MVA K--1 9.24 9.24 9.24 23.57 13.95 168.1 K--2 28.3 28.3 28.3 52.07 30.85 19.6 变电所一次设备的选择与校验 1.10KV侧一次设备的选择与校验 选择校验项目 电压 电流 断流能力 动稳定度 热稳定度 其他 装设地点条件 参数 I 数据 10KV 66.6A 9.24KA 23.57KA =145 一次设备型号和规格 额定参数 高压短路器SN10-10I/630 10KV 630A 16KA 40KA 1024 高压隔离开关G-10T/200 10KV 200A / 25.5KA 500 高压熔断器RN1-10 100/75 10KV 100A 12KA / / 电压互感器JDZJ-10 10/：0.1/：0.1/3 / / / / 电流互感器LQJ-10 10KV 100/5A / 22531.8 避雷器FS4-10 10KV / / / / 户外式高压隔离开关GW4-15G/200 15KV 200A / ./ / 2.380V侧一次设备的选择校验 选择校验项目 电压 电流 断流能力 动稳定性 热稳定性 其他 装置地点条件 参数 I 数据 380V 1714A 23.8KA 50.07KA =801 一次设备型号规格 额定参数 低压断路器DW15-2500/3 380V 2500A 60KA 低压断路器DZ20-400 380V 400A 最小23KA 低压断路器DZ20-200 380V 200A 最小19KA 380V 电流互感器 500V 电流互感器 500V 母线的选择： 高低压测母线，即相母线mm，中性线mm。 变电所进出线KV高压进线的选择校验，采用LJ型绞线KV公用干线。 按发热条件选择。=66.7A，年最热月的平均气温为33°C，与环境温度25°不一致。= ；K= 最高温度70°那么K=0.91暂选LJ-16(屋外)则95.55°其33°C时候的95.55A=66.7A,满足发热条件。 按机械强度校验。查表的3-10KV非居民区铝及3铝合金绞线的铝绞线。 由于系统变电站在厂区东面1KM，所以不需要校验电压损失。 有高压配电室到变压器的这段引入电缆的选择与校验： 采用YJL02-10000型的交联聚乙烯绝缘的铝心电缆直接埋地敷设。 按发热条件选择：=66.7A，年最热月的平均气温为33°C，与环境温度15°不一致。= ；K= 最高温度90°那么K=0.872暂时选择16的电缆。=89A=66.7A满足发热条件。 按短路条件校验热稳定性：S==9240=91.9816;所以我们选择95的电缆YJL02-10000-3X95基本满足要求。 380低压侧出线号厂房（铸造车间）的线型聚氯乙烯绝缘铝心电缆直接埋地敷设。 按发热条件选择。有I=268A及地下0.8M处土壤温度为33°C，查表可得截面积为150允许载留量下土壤温度为15°，= ；K= 最高温度65°则有292A=268A，满足发热条件。 校验电压损耗。由图可以得一号厂房和变电所的距离100M。查表的150的铝芯线（Ω/m）（电压按1KV查得）一号厂房的有功P=127.2KW,Q=122.4KVar因此可得： U==17V U=(17/380)100%=4.45%5% 满足电压损耗要求。 与一号厂房的电缆其=15.625 =0.43+0.33+2.25+15.625=18.635 一号厂房短路电流为144KA X 1/=7.727KA 一号厂房短路电流为7.727KA 3）短路热稳定校验。满足短路热稳定度的最小截面积，S==88由于前面所选的150的揽芯大于截面最小面积。满足短路热稳定性要求即BLV02-10000-3X150+1X95的四芯电缆。 馈电给2号厂房（锻压车间）的线的四芯电缆直接埋地敷设。 馈电给3号厂房（金工车间）的线的四芯电缆直接埋地敷设。 馈电给4号厂房（工具车间）的线的四芯电缆直接埋地敷设。 馈电给5号厂房（电镀车间）的线的四芯电缆直接埋地敷设。 馈电给6号厂房（热处理车间）的线路由于就在变电所旁边所以需要装设保护线型的电缆线（穿硬塑料管埋地敷设。） 按照规定相线时保护线截面积大于相线截面积的一半。75 即选择保护线的电缆线号厂房（装配车间）的线的四芯电缆直接埋地敷设。 馈电给8号厂房（机修车间）的线的四芯电缆直接埋地敷设。 馈电给9号厂房（锅炉房）的线的四芯电缆直接埋地敷设。 馈电给10号厂房（仓库）的线型聚氯乙烯绝缘铝芯线电缆直接埋地敷设。 按发热条件选择。有I=15A及地下0.8M处土壤温度为33°C，查表可得截面积为4允许载留量33A下土壤温度为15°，= ；K= 最高温度65°则有26.4A=15A，满足发热条件。 校验机械强度。查表可得4的铝线M则短路电流为0.24KA根据公式S==2.44满足要求。 校验电压损耗。仓库的P=8.8KW,Q=3.8Kvar.R=9.45Ω/KM.因此有 =22V =(22/380)100%=5.8%5% 允许电压损耗不满足要求。所以选择6的导线。 馈电给生活区的线路。由平面图可以看出变电所与生活区的距离大概200m，采用LJ型铝绞线架空敷设。 按发热条件选择。由I=590A室外为33°C初选TJ-240的绞线A590A满足发热条件。 校验电压损耗。240的铜绞线KW，Q=168Kvar。 =24V 电压损耗不满足要求。由此看来采用一回线路供电是不能满足生活区的供电需求的。所以决定采用4回的LJ-120对生活区供电。查表可得电阻R=0.28Ω/KM电抗X=0.3Ω/KM（线%5% 同样的不满足电压损耗要求，所以选择LJ-150的铝绞线。 作为备用电源的高压联络线的选择及校验。采用YJL02-10000型的交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆，直接埋地敷设。与相距2KM的邻近的点配电所的10KV高压母线相联。 按发热条件选择 工厂二级负荷容量为429kva，I=429KVA/（X10KV）=24.8A，最热月土壤的平均温度为33°C，初选电缆截面积为25的交联聚乙烯绝缘的铝芯电缆。 K=额定环境温度15°。最高温度为65°。==79.2A24.8A满足热稳定要求。 校验电压损耗。查表可得揽芯为25的电缆R=1.51Ω/KM，X=0.067Ω/KM（按线°计算）二级负荷的P=330.8KW，Q=269.5Kvar长度按照2KM计算 =103.5V =(103.5/10000)100%=1.04%5% 所以允许电压损耗满足要求。 短路热稳定校验。由于邻近单位的数据不知，故无法进行校验。 变电所进出线和联络线的型号和规格 线路名称 导线KV电源进线铝绞线（三相三线架空敷设） 主变引入线交联电缆（直埋敷设） 380 V 侧 低压出线的四芯电缆（直埋敷设） 至二号厂房 BLV02-1000-3X150+1X95的四芯电缆（直埋敷设） 至三号厂房 BLV02-1000-3X150+1X95的四芯电缆（直埋敷设） 至四号厂房 BLV02-1000-3X150+1X95的四芯电缆（直埋敷设） 至五号厂房 BLV02-1000-3X150+1X95的四芯电缆（直埋敷设） 至六号厂房 BLV02-1000-3X150+2X95的五芯电缆（直埋敷设） 至七号厂房 BLV02-1000-3X150+1X95的四芯电缆（直埋敷设） 至八号厂房 BLV02-1000-3X150+1X95的四芯电缆（直埋敷设） 至九号厂房 BLV02-1000-3X150+1X95的四芯电缆（直埋敷设） 至十号厂房 BLV02-1000-3X6的三芯电缆（直埋敷设） 至生活区 四回路3XLJ-120+1XLJ-70的四芯电缆（架空敷设） 高压联络母线交联电缆（直埋敷设） 变电所二次回路方案的选择与继电保护的整定 高压短路器的操动机构控制与信号回路 断路器采用手力操动机构，其控制与信号回路 变电所的电能计量回路 变电所高压侧装设专用计量柜，装设三相有功电度和无功电度表，分别计量全厂消耗的有功电能和无功电能，并据此计算每月工厂的平均功率因数。计量柜由上级供电部门加封和管理。 变电所的测量和绝缘监察回路 变电所高压侧装有电压互感器避雷器柜。其中有电压互感器3个JDZJ-10型，组成/(开口三角形)的接线，用以实现电压测量和绝缘监察。其结构图如图： 作为备用电源的高压联络线上装有三相有功电度表，三相无功电度表和电流表，接线图高压进线上亦装有电流表。 低压侧的动力线路上，均装有有功电度表和无功电度表，低压照明线路上装有三相四线有功电度表。低压并联电容器组线路上装有无功电度表，每一回路均装有电流表。低压母线上装有电压表。仪表的准确度等级按规定要求。 变电所的保护装置 主变压器的继电保护装置 装设瓦斯保护。当变压器油箱内故障产生轻微瓦斯或者油面下降时，瞬间动作于信号；当产生大量瓦斯时，应动作于高压侧断路器。 装设反时限过电流保护。采用GL15型感应式过电流继电器，两相两继电器式结线，去分流跳闸的操作方式。 = 1 \* GB3 ①过电流保护动作电流的整定。利用式=2=115A有=1.3（可靠系数）=1(自启动系数)=0.8=20.因此动作电流为：=10A = 2 \* GB3 ②过电流保护动作时间的整定：因本变电所为电力系统的终端变电所，所以其过电流保护的动作时间（10倍动作电流的动作时间）可整定最短为0.5S。 = 3 \* GB3 ③过电流保护灵敏度系数校验：二次侧短路电流的最小值==0.86628.3KAX0.4KV/10KV=0.98KA；=X20=200A.灵敏度系数==4.91.5所以灵敏度满足要求。 装设电流速断保护。利用GL15的速断装置 = 1 \* GB3 ①速断电流的整定。其中=28.3KA，=1.4,=1, =20,=10/0.4=25因此速断电流为==79.24A 速断电流倍数整定为：=79.24/10=7.98 = 2 \* GB3 ②电流速断保护灵敏度系数的校验。==0.866X9.24KA=8KA,= /=1.585KA.因此其保护的灵敏度系数为：=8/1.585=5.05因此装设在这里的电流速断保护的灵敏度是达到要求的。 （2）作为备用电源的高压联络线） 装设反时限过电流保护。亦采用GL15型感应式过电流继电器。两相两继电器式结线，去分流跳闸的操作方式。 = 1 \* GB3 ① 过电流保护动作电流整定。其中=2=2X24.8A=49.6A有=1.3（可靠系数）=1(自启动系数)=0.8=50/5=10.因此有动作电流为：1.3X1X49.6/0.8X10=8.06A整定为8A. = 2 \* GB3 ② 过电流保护动作时间整定。按终端保护考虑，动作的时间整定为0.5S = 3 \* GB3 ③ 过电流保护灵敏度系数，因为没有邻近单位变电所10KV母线经联络线至本厂变电所低压侧母线的短路数据，无法检验灵敏度系数。 （3）变电所低压侧的保护装置。 1） 低压总开关采用******型低压断路器，三相均装过流脱扣器，既可以保护低压侧的相间短路和过负荷，而且也可以保护低压侧单相接地短路。 2） 低压侧所有出线上均采用***型低压断路器控制，其瞬间脱扣器可实现对线路的短路故障的保护。 七．变电所的防雷保护 直击雷防护 在变电所屋顶装设避雷针或避雷带，并引出两根接地线与变电所公共接地装置相连。当变电所的主变压器的室外或有露天配电装置时，则应在变电所外面的适当的位置装设独立避雷针，其装设高度应是其防雷保护范围包括整个变电所。如果变电所处在其他建筑物的直击雷防护范围内时，则可不另行设置独立避雷针。按规定，独立避雷针的接地装置接地电阻.通常采用3根长2.5m，=50mm的钢管，在装避雷针的杆塔附近一排或者多排多边形排列，管间距离5 m，打入地下，管顶距离地面0.6m。接地管间用40mmX4mm的镀锌扁钢焊接相连。引下线mm的镀锌扁钢，下与接地体焊接相连，并与避雷针的塔干及其他基础内的钢筋相焊接，上与避雷针焊接相连。避雷针采用=20mm的镀锌圆钢，长12m。独立避雷针的接地装置与变电所公共接地装置应有3m以上的距离。 雷电侵入波防护 在10KV电源进线型避雷器。引下线mm的镀锌扁钢，下与公共接地体焊接相连，上与避雷器接地体螺栓连接。 在10KV高压配电室内装有GG-1A(F)-54型开关柜，其中配有FS4-10型避雷器，靠近主变压器。主变压器要靠此来保护，防护雷电侵入波的危害。 在380V侧低压架空出线杆上，装设保护间隙，或者将其绝缘子的铁脚接地。用以防护沿低压线路传来的雷电侵入波。 变电所公共接地装置的设计 接地电阻的要求。此变电所的公共接地装置的接地电阻应满足以下条件： 4Ω 120/=59Ω ===2.03A 因此公共接地装置的接地电阻4Ω 接地装置的设计 采用才2.5mm，=50mm的钢管16根，沿着变电所三面均匀布置，管距为5m，垂直打入地下，管顶离地面0.6m管间用40mmX4mm的镀锌扁钢焊接相连。变电所的变压器有两条接地干线，高低压侧配电室各有一条接地干线与室外公共接地装置焊接相连。接地干线mm的镀锌扁钢。变电所接地装置平面布置图如图所以： 接地电阻的计算： ===3.85Ω 满足接地电阻4Ω的要求。式中=0.65为环形敷设的近似取值。 附录 —主要参考文献 1、工厂供电设计指导,刘介才主编,机械工业出版社 2、供配电工程设计指导,翁双安主编,机械工业出版社 3、电力工程类专题课程设计与毕业设计指导教程，王士政主编，中国水利水电出版社 4、相关公司的产品选型手册 (如ABB公司、Siemens公司) 5、10KV及以下变电所设计规范 GB50053-94 6、供配电系统设计规范 GB 50052-95 7、低压配电设计规范 GB 50054-95 8、工业与民用电力装置的接地设计规范 GBJ65-83 9、建筑物防雷设计规范 GB 50057-94(2000版) 设计图样 变电所主结构线电路图 变电所平、剖面图 厂降压变电所主结线电路图 变电所配电室 变电所平、剖面图
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